Расчет ленточного конвейера

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 26 Февраля 2013 в 15:25, курсовая работа

Описание

Машиностроению принадлежит ведущая роль среди остальных отраслей народного хозяйства, т.к. остальные производственные процессы выполняют машины. На основе развития машиностроения осуществляются комплексная механизация и автоматизация производственных процессов в промышленности, строительстве, сельском хозяйстве, на транспорте.

Работа состоит из  1 файл

запискаДМ.doc

— 628.00 Кб (Скачать документ)

  КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ  ИСХОДНОГО КОНТУРА X= 0

  ОКРУЖНАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 13111.583984375 H

  РАСПОРНАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 4772.61669921875 H

  ОСЕВАЯ СИЛА В  ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 2511.61962890625 H

Быстроходная ступень

 

1. РАСЧЕТНЫЕ ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 523 МПа

 

   МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 180 ММ

   МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 3.150000095367432 ММ

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ ШЕСТЕРНИ Z1= 17

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 95

 

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ШЕСТЕРНИ D1= 54.64285659790039 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ ШЕСТЕРНИ DA1= 60.94285583496094 ММ

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР ЗУБЧАТОГО  КОЛЕСА D2= 305.3571472167969 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ КОЛЕСА DA2= 311.6571350097656 ММ

  ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 62.70000076293945 ММ

   ШИРИНА ВЕНЦА ЗУБЧАТОГО  КОЛЕСА B2= 56.70000076293945 ММ

   УГОЛ НАКЛОНА ЗУБЬЕВ B3= .2003347426652908 РАД

   КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ ИСХОДНОГО  КОНТУРА X= 0

   ОКРУЖНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 2888.81396484375 H

   РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 1051.5283203125 H

   ОСЕВАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 586.598388671875 H

 

2. РАСЧЕТНЫЕ  ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 634 МПа

 

   МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 140 ММ

   МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 2.5 ММ

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ  ШЕСТЕРНИ Z1= 17

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 93

 

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР  ШЕСТЕРНИ D1= 43.27272796630859 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ  ШЕСТЕРНИ DA1= 48.27272796630859 ММ

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР  ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА D2= 236.7272644042969 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ  КОЛЕСА DA2= 241.7272644042969 ММ

   ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 50.09999847412109 ММ

   ШИРИНА ВЕНЦА  ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА B2= 44.09999847412109 ММ

   УГОЛ НАКЛОНА  ЗУБЬЕВ B3= .1892645508050919 РАД

   КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ  ИСХОДНОГО КОНТУРА X= 0

   ОКРУЖНАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 3726.3134765625 H

   РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 1356.378051757812 H

   ОСЕВАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 713.8025512695312 H

 

 

3. РАСЧЕТНЫЕ  ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ 1061 МПа

 

   МЕЖОСЕВОЕ РАССТОЯНИЕ A= 100 ММ

   МОДУЛЬ НОРМАЛЬНЫЙ MN= 2 ММ

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ  ШЕСТЕРНИ Z1= 15

   ЧИСЛО ЗУБЬЕВ КОЛЕСА Z2= 83

 

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР  ШЕСТЕРНИ D1= 30.61224365234375 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ  ШЕСТЕРНИ DA1= 35.08283233642578 ММ

   ДЕЛИТЕЛЬНЫЙ ДИАМЕТР  ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА D2= 169.3877563476562 ММ

   ДИАМЕТР ВЫСТУПОВ  КОЛЕСА DA2= 172.9171752929688 ММ

   ШИРИНА ВЕНЦА ШЕСТЕРНИ B1= 37.5 ММ

   ШИРИНА ВЕНЦА  ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА B2= 31.5 ММ

   УГОЛ НАКЛОНА  ЗУБЬЕВ B3= .2003347426652908 РАД

   КОЭФФИЦИЕНТ СМЕЩЕНИЯ  ИСХОДНОГО КОНТУРА X= .1176470592617989

   ОКРУЖНАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FT= 5207.6962890625 H

   РАСПОРНАЯ СИЛА В ЗАЦЕПЛЕНИИ FR= 1895.601440429688 H

   ОСЕВАЯ СИЛА  В ЗАЦЕПЛЕНИИ FA= 1057.46728515625 H

 

13. Диаметры валов (стр.43 [3])

 

а) тихоходный вал

Принимаем 68 мм

Принимаем 78мм

 

 

Принимаем 88 мм

dв ³ dn

 

б) промежуточный вал

 

Принимаем 55 мм

 

  

Принимаем 45 мм

  

Принимаем 63 мм

 

Принимаем 55 мм

dк ³ dn; dБП £ dк

 

в) быстроходный вал

Принимаем 30 мм

dп = 38 мм  

  

Принимаем 42 мм.

 

 

14. Проектировочный расчет валов.

 

а) быстроходный вал

MxA = -Ft1 × в + хB × (в + с) = 0,

        хB = (Ft1 × в) / (в + с) = (2794,69 × 215) / (215 + 77) = 2057,73Н

xA – Ft1 + xв = 0

хА = Ft1 – xв = 2794,69 – 2057,73 = 736,96 Н

МА = (Fa1 × d) / 2 = (535,34 × 0,048) / 2 = 12,85 Н×м

MyA = МА – Ft1 × в + Ув × (в + с) - SA = 0

где SA = 456 Н

yB = (Fr1 × в – МА + SA) / (в + c)] =

= (1017,27 × 0,215 – 12,85 + 456) / 0,292 = 750,5 Н

УА – Fr1 + Ув + SA = 0

УА = Fr1 – Ув – SA = 1017,27 – 750,5 – 456 = -189,23 Н

I уч.  0 £ х1 £ а

MUx1 = 0

MUy1  - SА × х1 = 0

MUx1 = S × x1 = 456 × 0  = 0

     456 × 0,247 = 112,63 Н×м

II уч.  0 £ х2 £ в

MUx2 – xa × x2 = 0

MUx2 = xa × x2  = 736,96 × 0 = 0

   736,96 × 0,215 = 158,39 Н×м

MUy2 – yА × x2 – SА × (а + х2) = 0

MUy2 = -189,23 × 0 + 456 × (0,247 + 0) = 112,63 Н×м

                      -189,23 * 0,215 + 456 * (0,247 + 0,215) = 169,98Н*м

III уч.  0 £ х3 £ c

- MUx3 + xB × x3  = 0

MUx3 = 2057,73 × 0 = 0

   2057,73 × 0,077 = 158,45 Н×м

- MUy3 + yB × x3  = 0

MUy3 = 750,5 × 0 = 0

   750,5 × 0,077 = 57,79 Н×м

 

   

   

   


 

б) промежуточный вал.

MxA = -хB × (а + в + с) – Ft2 × (a + в) – Ft3 × a = 0

хB = – (Ft2 × (a + в) + Ft3 × a) / (а + в + с) =

= – (7604,2 × 0,219 + 2794,69   × 0,1) / 0,3 = - 6482,78 Н

хА + Ft3 + Ft2 + хв = 0

хА = -Ft3 – Ft2 – хв = -7604,2 – 2767,93 + 6482,78 = -3889,35 Н

МА2 = (Fa2 × d) / 2 = (535,34 × 0,241) / 2 = 64,5 Н*м

МА3 = (Fa3 × d) / 2 = (1544,1 × 0,093) / 2 = 71,8 Н*м

MyA = МА2 + МА3 + yB (а + в + c) – Fr3 × a + Fr2 × (а + в) = 0

yB = (Fr3 × a – Fr2 × (а + в) – М3 – М2) / (а + в + c) =

     = (1017,27 × 0,1 – 2767,93 × 0,219 – 64,5 – 71,8) / 0,3 =        -640,75 Н

уА – Fr3 + Fr2 + Ув = 0

уА = Fr3 – Fr2 – Ув = 2767,93 – 1017,27 + 640,75 = 2391,41 Н

 

I уч.  0 £ х1 £ а

MUx1 – xa × x1 = 0

MUx1 = xa × x1 =-3889,35  × 0  = 0

      -3889,35 × 0,1 = -388,94

MUy1 – yA × x1 = 0

MUy1 = yA × x1 = 2391,41 × 0      = 0

       2391,41  × 0,1 = 239,14

II уч.  0 £ х2 £ в

MUx2 – xА (а × x2) – Ft3 × x2 = 0

MUx2 =-3889,35 × (0,1 + 0) + 7604,2 × 0 = -388,94

-3889,35 × (0,1+ 0,119) +7604,2  × 0,119 =53,13

MUy2 – yА (а × x2) + Fr3 × х2 + М3 = 0

MUy2 = 2391,41 × (0,1 + 0) – 2767,93 × 0 – 71,8 =167,34

2391,41 × (0,1 + 0,119) – 2767,93 × 0,119 – 71,8 = 122,54

III уч.  0 £ х3 £ c

- MUx3 + xB × x3  = 0

MUx3 = -6482,78 × 0 = 0

   -6482,78 × 0,081 = -525,1

- MUy3 + yB × x3  = 0

MUy3 =-640,75 × 0 = 0

   -640,75 × 0,081 = -51,9

 

 

 

 

 

 

        3406,63 × 0,059 = 200,99

II уч.  0 £ х2 £ в

MUx2 – xА (а × x2) – Ft3 × x2 = 0

MUx2 = -8576,1 × (0,059 + 0) + 11041,94 × 0 = -505,99

-8576,1 × (0,059 + 0,0585) + 11041,94 × 0,0585 = -361,74

MUy2 – yА (а × x2) + Fr3 × х2 + М3 = 0

MUy2 = 3406,63 × (0,059 + 0) – 4019,26 × 0 – 118,19 = 82,8

3406,63 × (0,059 + 0,0585) – 4019,26 × 0,0585 – 118,19 = 46,96

III уч.  0 £ х3 £ c

- MUx3 + xB × x3  = 0

MUx3 = -7307,8 × 0 = 0

   -7307,8 × 0,0495 = -361,74

- MUy3 + yB × x3  = 0

MUy3 = -1149,84 × 0 = 0

   -1149,84 × 0,0495 = -56,9

 


 

в) тихоходный вал.

MxA = хB × (а + в) – Ft4 × a = 0

хB = (Ft4 × a) / (а + в) = (7604,2× 0,11) / 0,33 = 2534,73 Н

хА – Ft4 + хв = 0

ха = Ft4 – хв =7604,2 – 2534,73 = 5069,47 Н

МА4 = (FA4 × d) / 2 = (1544,1× 0,2795) / 2 = 215,79 Н*м

MyA = yB × (а + в) + Fr4 × а + МА4 = 0

yB = - (Fr4 × а + МА4) / (а + в) = - (2767,93× 0,11 +215,79) / 0,33 = -1576,55 Н

yA + Fr4 + ув = 0

уА = -Fr4 – ув = -2767,93+1576,55 = -1191,38 Н

 

I уч.  0 £ х1 £ а

MUx1 – xa × x1 = 0

MUx1 = xa × x1 = 5069,47 × 0  = 0

5069,47 × 0,11 = 557,64

MUy1 – yA × x1 = 0

MUy1 = yA × x1 = -1191,38  × 0  = 0

-1191,38 × 0,11 = -131,05

II уч.  0 £ х2 £ в

-MUx2 = xв × x2 =

= 2534,73 × 0 = 0

   2534,73 × 0,21 = 532,29

MUy2 = yв × x2 =

= -1576,55 × 0    = 0

   -1576,55 × 0,21 = -331,09

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

15. Проверка валов на  прочность.

а) быстроходный вал:

Запас прочности должен составлять ³ 2,5…3.

Выберем Ст. 45.

По табл. 14.2 стр. 426 [4]:

НВ 270

sв = 870 МПа sт = 640 МПа s-1 = 370 МПа fs = 0,1

t = 380 МПа t-1 = 220 МПа ft = 0,05 

Опасным сечение является то сечение, где действует Миmax.

Миmax = 232,34 Н×м

  

 

b - коэфф., учитывающий влияние шероховатости, при Rz £ 20 мкм b = 1 (стр. 298 [4])

es и et - масштабные факторы:

es =0,79  et = 0,675 (табл. 11.6 [4])

Кs и Кt - коэф. концентрации:

Кs = 2  Кt = 2,1 (для валов со шпоночной канавкой, стр. 300 [4])

Напряжение изгиба в  валах изменяется по симметричному  знакопеременному циклу (стр. 113 [5])

sа = s  sm = 0

Для вала нереверсивной  передачи примерно принимается, что напряжения кручения изменяются по пульсирующему отнулевому циклу.

W0 = 18760 мм3;   Wp = 40000 мм3

в ´ h 18 ´ 11 (шпонка) (табл. 5.9 [5])

тогда

Считаем коэффициент запаса прочности:

  

Общий коэффициент запаса прочности:

Прочность обеспечена.

 

б) промежуточный вал:

Запас прочности должен составлять ³ 2,5…3.

Выберем Ст. 45.

По табл. 14.2 стр. 426 [4]:

НВ 270

sв = 870 МПа sт = 640 МПа s-1 = 370 МПа fs = 0,1

t = 380 МПа t-1 = 220 МПа ft = 0,05 

Опасным сечение является то сечение, где действует Миmax (сечение шестерни не учитываем в виду ее большего передаваемого момента и большей ширины).

Миmax = 534,43 Н×м

  

 

b - коэфф., учитывающий влияние шероховатости, при Rz £ 20 мкм b = 1 (стр. 298 [4])

es и et - масштабные факторы:

es =0,805  et = 0,69 (табл. 11.6 [4])

Кs и Кt - коэф. концентрации:

Кs = 2  Кt = 2,1 (для валов со шпоночной канавкой, стр. 300 [4])

Напряжение изгиба в  валах изменяется по симметричному  знакопеременному циклу (стр. 113 [5])

sа = s  sm = 0

Для вала нереверсивной  передачи примерно принимается, что  напряжения кручения изменяются по пульсирующему отнулевому циклу.

W0 = 14510 мм3;   Wp =30800 мм3

в ´ h 16 ´ 10 (шпонка) (табл. 5.9 [5])

тогда

Считаем коэффициент  запаса прочности:

  

Общий коэффициент запаса прочности:

Прочность обеспечена.

 

в) тихоходный вал:

Запас прочности должен составлять ³ 2,5…3.

Выберем Ст. 40Х.

По табл. 14.2 стр. 426 [4]:

НВ 270

sв = 880 МПа sт = 740 МПа s-1 = 400 МПа fs = 0,1

t = 440 МПа t-1 = 230 МПа ft = 0,05 

Опасным сечение является то сечение, где действует Миmax.

Миmax = 626,86 Н×м

  

 

b - коэфф., учитывающий влияние шероховатости, при Rz £ 20 мкм b = 1 (стр. 298 [4])

es и et - масштабные факторы:

es =0,72  et = 0,61 (табл. 11.6 [4])

Кs и Кt - коэф. концентрации:

Кs = 2  Кt = 2,1 (для валов со шпоночной канавкой, стр. 300 [4])

Напряжение изгиба в  валах изменяется по симметричному  знакопеременному циклу (стр. 113 [5])

sа = s  sm = 0

Для вала нереверсивной  передачи примерно принимается, что  напряжения кручения изменяются по пульсирующему  отнулевому циклу.

W0 = 64698,75 мм3;   Wp = 137598,75 мм3

в ´ h 25 ´ 14 (шпонка),

тогда

Считаем коэффициент  запаса прочности:

  

Общий коэффициент запаса прочности:

Прочность обеспечена.

 

16. Выбор типа подшипников

 

Для опор валов цилиндрических колес редукторов применяют чаще всего шариковые радиальные  однорядные подшипники. Первоначально примем подшипники шариковые радиальные однорядные.

а) быстроходный вал: подшипник 307 ГОСТ 8338 – 75.

б) промежуточный вал: подшипник 309 ГОСТ 8338 – 75.

в) тихоходный вал: подшипник 315 ГОСТ 8338 – 75.

 

 

17. Проверка выбора  подшипников

 

а) подшипник 307

d =35 мм; D = 80 мм;  В = 21;   r = 2,5;   Сr = 33,2кН;   С0r = 18 кН

хА = 736,96 Н;  уА = -189,23 Н;

хв = 2057,73 Н;  ув = 750,5 Н.

FA = 535,34 Н

n = 485 об/мин

(табл. 9.18 [1])

для 1 опоры:

(табл. 9.18 [1]),

где V – коэффициент вращения = 1.

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка:

P = (Х ×V × Fr1 + У × Fa) × Кб × Кт

где Кт = 1 (т. к. t < 100°)

Кб = 1,4  (табл. 9.19 [1])

P = (1 × 0,56 × 2185,72 + 1,71 × 535,34) × 1 × 1,4 = 2995,21 H

 

Определим номинальную  долговечность (ресурс):

,

где С – динамическая грузоподъемность,

Р – эквивалентная  нагрузка,

Информация о работе Расчет ленточного конвейера