О разлете кусков породы взрывом горизонтальных скважинных зарядов

,                                                            (23)

где W − ЛНС = 11,5 м; К_р − коэффициент разрыхления К_р =1,3. 

Подставим числовые значения в ф.(23):

 .

По формуле 24 [2] вычислим скорость центра масс отбиваемого блока:                                            

,                                                        (24)  

где  – скорость центр массы отбиваемого блока, м/с; D − скорость детонации ВВ;   − предельный радиус полости в первой стадии взрыва; q − удельный расход ВВ, кг/м³;    − плотность породы;    − показатель изэнтропы.

Подставляя допустимые значения параметров, вычислим ожидаемую скорость разлета  породы при взрыве вертикальных скважин.

Скорость детонации ВВ − D =   4620 м/с [4] ;

удельный расход ВВ q = 0,5 кг/м³-; 

плотность породы   ;

показатель изэнтропы       −  =1,2; 

- прочностная характеристика среды [2].

Предельный радиус  полости   определяется формулой (25) [2]:                                                          

  ,                                                          (25)       

где                                                                                                                 

,                                                            (26)

где:   Р _н  – начальное давление продуктов детонации ; Р_с – прочностные характеристики среды

D – скорость детонации 4,62 10³  м/с;  

Расчет начального давления  продуктов детонации:

  .

Подстановка числовых значений в формулу (25) дает следующее значение предельного  радиуса полости:    

.

Расчет скорости по формуле (24): 

.

При взрывании пород  вертикальными скважинами нормальными зарядами (фактический расход ВВ равен проектному)  на дробление развал имеет форму близкую к треугольной [1,2].

Сравниваем скорости разлета кусков из центра масс блока. При вертикальном взрывании она равна 18,3 м/с, а при горизонтальном взрывании − 8,8 м/с. Следовательно, развал после взрыва при горизонтальном взрывании в 2,1 раза меньше, чем при вертикальном. Следует отметить, что  расчеты произведены чисто ориентировочно. Этим хотели показать, что для компактного взрывания целесообразно вести отбойку горизонтальными скважинами. Это очень удобно при применении инновационной технологии  извлечения металлов из отбитых руд непосредственно на местах их добычи, как путем кучного выщелачивания, так и их измельчения для биохимического выщелачивания  циркуляционным турбулентным потоком. 

 

ЛИТЕРАТУРА 

 

1. Ржевский В.В. Процессы открытых горных работ. Изд.2-е, дополненное и переработанное. М..:, Недра, 1974 –  520 с.

2. Ракишев Б.Р. Прогнозирование технологических параметров взорванных пород на карьерах. – Алма-Ата: Наука, 1983. – 240 с.

3. Черниговский А.А. Применение направленного взрыва в горном деле и строительстве. М.: Недра, 1976. – 320 с.

4.  Ханукаев А.Н. Энергия волн напряжений при разрушении пород взрывом. М.: Иэ-во по горному делу, 1962. –  200 с.

Резюме 

 

Жазық ұңғымалық оқтамдардың  жарылысы кезінде газды жиектердің өсу сұлбасы қарастырылған. Кен  кесектерінің лақтырысы мен пайда  болған үйінділердің өлшемдеріне есепетеулер  жүргізілген. Жазық ұңғымалардың жарылысы кезінде пайда болған үйінділердің өлшемдеріне есептеулер жүргізілген. Жазық ұңғымалардың жарылысы кезінде  пайда болған үйінділердің өлшшемдері тік ұңғымалармен салыстырлған                     

 

Summary 

 

The scheme of gas cavity development is considered at explosion of horizontal chink charges. The calculation of disorder of pieces and sizes of the formed disorder is made. Comparison of the disorder sizes at explosion of horizontal chink from the vertical is resulted.     

 

Ключевые слова: explosion, chink, ledge, disorder, energy.          

 

 

          КазНТУ им.К.И.Сатпаева                                                                                          Поступила 20.01.2010 г. 

 

 

  

 

 

С.В. Цой, Ш.В. Ниязова, Л.С. Цой