Одноэтажный жилой дом с мансардой

f = = 0,044 см

     0,044 см ≤ 0,3 см условие выполняется и прогиб не больше допустимого. 
 
 

 

4. Расчёт  конькового прогона  и ригеля перекрытия

 

   Данный  расчёт заключается в сборе и  учёте постоянных и временных  нагрузок, воспринимаемых коньковым  прогоном и стальным ригелем, с целью подбора требуемых сечений сплошного бруса и профиля стальной балки для прогона и ригеля соответственно. 

4.1.  Сбор нагрузок  на коньковый прогон  в по оси В  осях 3-4. 

 
 

4.2.  Подбор сечения  конькового прогона. 

Расчётная схема балки: 
 
 

Определим нагрузку на прогон от его площади  загружения: 

= 1,04 х 26,46 = 27,51 (кН/м)

=> равномерно распределённая  нагрузка равна 4,37 кН/м  

Определим максимальный изгибающий момент:    

(кН∙м)=2170 кН/см 

Подберём  сечение балки. 

Примем деревянную балку прямоугольного сечения с  геометрическими размерами: 

Высота сечения - h_р = Х см,

Ширина сечения (b) - b = 150 мм. 

1) Проведём подбор сечения по первому предельному состоянию (по прочности): 

 ≤ R_и∙γ_с, где 

W_тр – расчётный момент сопротивления расчётного сечения, 

,

_{Составим  уравнение для  определения высоты сечения h:} 

 

 

Rи = 13 мПа = 13 000 кН/м² 

2) Проведём проверку подобранного сечения по второму предельному состоянию (по жесткости): 

 

 

=> принятые  размеры сечения 150х250 мм подходят  по всем условиям. 

4.3.  Сбор нагрузок на ригель перекрытия первого этажа по оси В в осях 3-4. 

 
 

4.4.  Подбор сечения профиля ригиля. 

Расчётная схема балки совпадает со схемой конькового прогона: 
 
 
 
 

 

Определим равномерно распредеённую нагрузку на ригель от его площади загружения: 

= 6 х 4,2= 25,2 (кН)  

Определим максимальный изгибающий момент:    

(кН∙м)=12502,3 кН/см 

Подберём  сечение ригеля. 

Принимаем двутавр из стали марки С245, Rи = 24 кН/ см² = 240 000 кН/м²

. 

1) Проведём подбор сечения по первому предельному состоянию (по прочности): 

 ≤ R_и∙γ_с, откуда 

 

_{=> по первому предельному  состоянию подбираем  двутавр сечения  30Б2, момент сопротивления  которого равен  Wx = 480,6 (см³).} 
 

2) Проведём проверку подобранного сечения по второму предельному состоянию (по жесткости): 

 

_{E (стали) = 2,06 ∙ 10⁴ (кН/см²)}

_{Jx = 7210 (см⁴) – согласно выбранному профилю 30Б2}

_{n0 = 150}  

 

 

 

_{=> выбранное сечение  подходит по усливию  прогиба. Принимает окончательно двутавр 30Б2.} 
 
 

 

5. Теплотехнический расчёт конструкции внешних стен 

Расчёт выполнен по СП 23-101-2004

   Влажностный режим помещений здания в холодный период года в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха по СНиП 23.02 – нормальный. Зона влажности по приложению В СНиП 23.02 – 3 (сухая). Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства – А. 
 
 
 

Конструктивное  решение – четырёхслойная кострукция:  

Известково-песчаный раствор - (1)

Блоки из ячеистого бетона - (2)

Утеплитель (Пенополистерол ПСБС-40) – (3)

Известково-песчаный раствор - (4) 

δ ₁ = 20 мм = 0,02 м                      

δ ₂ = 300 мм = 0,3 м                                     

δ ₃ = Х м

δ ₁ = 20 мм = 0,02 м                      

                      
 

Расчетная температура  внутреннего воздуха: tв=20 ℃.  
 
 
 
 
 
 

5.1.  Сбор исходных  данных. 

Физико-технические характеристики материалов ограждающих конструкций 

 
 

5.2 Подбор толщины утеплителя.

Требуемое общее сопротивление  теплопередаче.

 

Рассчитаем  требуемое общее сопротивление  теплопередаче исходя из условия: 

R_о  > R^тр , где 

R_о – сопротивление теплопередаче приведённой конструкции, равное: 

R_о =

, где

 

R_к – термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м^{2 0}С/Вт;

α_н – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий ) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м^{2 0}С), ( по данным СниП II-3-79 таблица 6*, стр. 5);

α_в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций (по данным СниП II-3-79 таблица 4*, стр. 4) 

R^тр – требуемое сопротивление теплопередаче по условиям эксплуатации конструкции, равное: 

R^тр =

, где 

D_d – градусосутки отопительного периода, 

ГСОП =(t_в - t_нар.) Z_от.пер. , где 

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха = 20

t_нар – температуря наружнего воздуха = -0,3 (СниП «Климатология и теплотехника»)

Z_от.пер – средняя температура и продолжительность суточного периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8  

D_d = 3735,2 (градусосуток); 

Коэффициенты  a и b равны соответственно 0,00035 и 1,4. 
 

Определим R^тр:

R^тр = 0,00035 х 3735,2 + 1,4 = 2,7 ( ) 

Определим толщину утеплителя исходя из R^тр и приведённого выше условия:

R_о = R^тр 

Коэффициенты  и равны соответственно 8,7 и 23 Вт/м² . 

 2,7

 0,611 => x ≥ 0,02 (м) = 2 (см) 
 

Принимаем с запасом толщину утеплителя 70 мм. 
 
 
 
 
 

6 Расчет ленточных фундаментов

6.1 Сбор нагрузок.

      Для расчёта прикладываем к каркасу  следующие нагрузки:

1. Нагрузка от собственного веса элементов.
2. От веса покрытия и снега.
3. Временная на перекрытия и от веса перегородок и конструкции пола.

Нагрузки в заданном сечении приведены в таблице