Определение тепловых потоков по их нормативным удельным значениям

  t^/₂= τ^/_1.u-( τ^/_1.u- t. _2и)/((55- t_п)/(55- t^з_х)+02), (45) 

  t^/₂=73,5-(73,5-43,9)/((55-33,9)/(55-5)+0,2)=25,9 ⁰С 

  t^/₂=33,6-0,13*60*(33,9-5)*(33,6-5)/(55-5)*(43,9-5)=30,285 ⁰С 

  t^/₂=39,17-0,13*60*(39,9-5)*(39,17-5)/ (55-5)*(43,9-5)=35,21 ⁰С 

  t^/₂=44,13-0,13*60*(39,9-5)*(44,13-5)/ (55-5)*(43,9-5)=39,63 ⁰С 

  t^/₂=50-0,13*60*(39,5-5)*(50-5)/ (55-5)*(43,9-5)=44,21 ⁰С 

  t^/₂=56,15-0,13*60*(39,5-5)*(56,15-5)/ (55-5)*(43,9-5)=50,22 ⁰С

  t^/₂=61,65-0,13*60*(39,5-5)*(61,65-5)/ (55-5)*(43,9-5)=55,08 ⁰С 

  t^/₂=66-0,13*60*(39,5-5)*(66-5)/ (55-5)*(43,9-5)=58,9 ⁰С 

  t^/₂=70-0,13*60*(39,5-5)*(70-5)/ (55-5)*(43,9-5)=62,47  ⁰С

   

4. в диапазоне φ^н.о_о≤ φ₀≤ φ^и_о (диапазон I), в котором производится количественное регулирование отпуска теплоты на отопление, происходит заметное уменьшение расхода теплоносителя, проходящего как через первую, так и через вторую ступени ВВП горячего водоснабжения. Дополнительный расход G_г сетевой воды для обеспечения суммарной расчетной теплопроизводительности подогревателей горячего водоснабжения может быть определяю по приближенной зависимости

 

G_г= G^р_г (1,12φ^-0,13₀ – φ^{0,4 φн.о}_о ^{– 0,4φ}),     (46)

   где величина G^р_г определяется по уравнению 

G^р_г= [Q^с_{г *} 10⁶/с(τ^/_1.u – t_2.u)] _* [(55 – t_п/55 – t^з_х) + 0,2],   (47)

  где  с- удельная теплоемкость, равная 4190 Дж/кг _* К.

G^р_г=[26,63*10⁶/4190(73,5-43,9) ]* [(55-33,9/55-5)+0,2 ]=133,6 кг/с

G_г=133.6*(1,12*0,18^-0,13-0,18^{0,4*0,373-0,4*0,18})=70 кг/с

G_г=133.6*(1,12*0,277^-0,13-0,227^{0,4*0,373-0,4*0,277})=31,4  кг/с 

В диапазоне  I температура воды t^/₂ после системе отопления и горячего        водоснабжения нахожу по формуле 

t^/₂= τ^/_1.и –[(φ₀ Q^р_о + Q^с_г) _* 10⁶/ с(G_о + G_г)],    (48)

где G_о- расход теплоносителя в диапазоне I, определяемый по формуле 

G_о= G^р_о(τ^р₁ – t^р₂) _* φ₀/ (70 – t₂),   (49)  где G^р_о – расчетный расход сетевой воды на отопление, равный

G_о=798*(130-70)*0,18/(70-33,6)=236,8 кг/с 

G_о=798*(130-70)*0,277/(70-39,17)=430,2 кг/с 

G_о=798*(130-70)*0,373/(70-44,13)=690 кг/с 

G^р_о= Q^р_{о *} 10⁶/с (τ^р₁ – t^р₂),     (50)  

G^р_о=200,69*10⁶/4190*(130-70)=798 кг/с

  е)  в неотопительный период температура  τ^/₁ воды в подающем    теплопроводе сохраняется равной τ^/_1.и , а температура τ₂ в обратном теплопроводе нахожу по формуле

  τ₂= τ^/_1.и –[ (τ^/_1.и – t_2.и)/(55 – t_п/55 - t^з_х ) + 0,2],   (51)

При этом расход G^сл_г сетевой воды на горячее водоснабжение определяю по формуле

                                       G^сл_г= G^р_гβ[(55 -  t^л_х)/(55 – t^з_х)],     (52)

  где β- коэффициент, принимаемый для коммунального сектора равным 0,8, для  курортных городжов-1,5, для предприятий- 1,0;

  t^л_х- температура водопроводной воды в отопительный период, равная 15⁰С. 

G^сл=133,6*08*[(55-15)/(55-5) ]=85,5 кг/с 

Регулирования горячей воды находим  по формуле, 

      В диапозоне от 1 до 2.  t₃=t_2u-[0.8(t_в-t_но)-0,6 *τ^р₁+70,4 ]* √ (φ^и_о- φ_о)/( φ^и_о- φ^н.о_о), 

t₃=43,9-[0.8(18+37)-0,6*130+70,4]* √(0,373-0,18)/(0,373-0,18)=7,5 ⁰С 

      t₃=43,9-[0.8(18+37)-0,6*130+70,4]* √(0,373-0,277)/(0,373-0,18)=18,42 ⁰С 

      В диапозоне от 3 до 6 : t₃= t₂= 18 + 64,5φ^0,76- 12,5φ₀ 

 t₃= t₂= 18 + 64,5*0,373^0,76-12,5*0,373=43,82 ⁰С 

t₃= t₂= 18 + 64,5*0,5^0,76-12,5*0,5=49,8 ⁰С 

t₃= t₂= 18 + 64,5*0,64^0,76-12,5*0,64=55,9 ⁰С 

t₃= t₂= 18 + 64,5*0,78^0,76-12,5*0,78=61,6 ⁰С 

      В диапозоне от 7 до 8 : t₃=: t₃^Р-[0,17*(t_в-t_но)+0,7* τ^р₁-84] *√ (φ_о- φ^в.р_о)/(1- φ^в.р_о) , 

t₃=61,6-[0,17*(18+37)+0,7*130-84] *√(0,89-0,78)/(1-0,78) =31,68 ⁰С 

t₃=61,6-[0,17*(18+37)+0,7*130-84]*√(1-0,78)/(1-0,78) =30,03 ⁰С 
 
 

2.7.2.Регулирование  теплового потока  вентиляции.

    Ниже  приводится последовательность расчетов графиков регулирования вентиляционной нагрузки без детальных разъяснений:

а) в  диапазоне φ^и_о≤ φ₀≤ φ^вр₀ (диапазон I) требуемые для вентустановок температуры теплоносителя и характер их изменения примерно соответствуют их текущим значениям для отопительных системе и поэтому принимаю равными значениями, найденным по формулам (41) и (31).

Расход  G_в теплоносителя на этом диапазоне принимаю постоянным и равным его расчетному, т.е. G^р_в, определяемому по уравнению

G^р_в= Q^р_{в *} 10⁶/с (τ^р_1в – t^р₃),     (52) 

где τ^р_1в и t^р₃- расчетные температуры теплоносителя для проектирования вентиляции, определяемые соответственно по уравнениям (41) и (31) в точке φ₀ соответствующих значений φ^вр₀.

G^р_в=16,09*10⁶/4190*(108,4-61,6)=82,1 кг/с 

2. В диапазонах 1 и 2 температуры воды после калориферов системе вентиляции нахожу по уравнениям .

G_в= G^р_в* [ (t_в - t_н.о)*( τ^р_1в – t^р₃)/( t_в - t_н.В)*( τ₁ – t₃) ]                              (53)

G_в=82,1* [(18+37)*(108,4-61,6)/(18+25)*(44,35-7,5)=133 кг/с 

G_в=82,1* [(18+37)*(108,4-61,6)/(18+25)*(55,78-18,42)=132 кг/с 

в) В  диапазонах  3 и 6 нахожу по уравнениям . (52)

G_в= 16,09*10⁶/4190*(66,5-43,82)=169,3 кг/с 

G_в= 16,09*10⁶/4190*(80-49,8)=127,2 кг/с 

G_в= 16,09*10⁶/4190*(94,6-55,9)=99,2 кг/с 

3. г) В диапазонах 7 и 8 температуры воды после калориферов системе вентиляции нахожу по уравнениям .

G_в= G^р_в*(τ^р_1в – t^р₃)/( τ₁ – t₃)                         (54) 

G_в=82,1*(108,6-61,6)/(119,3-31,68)=44 кг/с 

G_в=82,1*(108,6-61,6)/(130-30,03)=38,6 кг/с 

                 2.7.3 Суммарный расход  сетевой воды и её температура. 

    Суммарный расход G_∑ сетевой воды при любой температуре наружного воздуха в диапазонах II и III определяю как сумму расходов теплоносителя на отопление и вентилцию, а внутри диапазона I- на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.

          G_∑= G_о+ G_в+ G_г (55) 

    Средневзвешенная  температура воды в обратном трубопроводе в отопительный период определяю  по формуле (45).

• в диапазоне I

                    τ₂= ((G_о + G_г) t^/₂ + G_в t₃)/( G_о + G_г + G_в),    (56) -  в диапазонах II и III  

τ₂=((236,8+70)*30,28+133*7,5)/439,8=23,39 ⁰С 

τ₂=((430,2+31,4)*35,21+132*18,42)/593,6=31,48  ⁰С 

                    τ₂= (G_оt^/₂ + G_вt₃)/( G_о + G_в),                             (57)

Расчет  производим по данным формулам в табличной  форме и сводим в таблицу 4 
 

τ₂=(690*39,63+169,3*43,82)/859,3=40,46 ⁰С 

τ₂=(798*44,21+127,2*49,8)/925,2=44,9  ⁰С 

τ₂=(798*50,22+99,2*55,9)/897,2=50,8 ⁰С 

τ₂=(798*55,08+82,1*61,6)/880=55,7  ⁰С 

τ₂=(798*58,9+44*31,68)/842=57,5  ⁰С 

τ₂=(798*62,47+38,6*33,03)/836,6=61,1  ⁰С 
 
 
 
 
 

Таблица 4

    Параметры режимов центрального регулирования по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения при двухступенчатом последовательном регулировании ВВП (повышенный график).

 

     .