Розрахунок та оцінка експлуатаційних якостей судна
Автор работы: Пользователь скрыл имя, 22 Февраля 2012 в 22:31, контрольная работа
Описание
Размещение запасов смазочного масла, определённого на рейс судна, производится в танки смазочного масла в табличной форме в строгой последовательности, а при нехватке танков под запасы смазочного масла можно использовать некоторые топливные танки для того, чтобы не нарушать остойчивость судна при погрузке.
Работа состоит из 1 файл
Моя контр-ая ( 3 вариант).doc
— 580.00 Кб (Скачать документ)
6. Расчёт остойчивости судна.
По окончании размещения судовых запасов, груза, водяного балласта, а также производства расчётов координат центра тяжести судна, параметров посадки судна после загрузки, производятся расчёты параметров поперечной остойчивости судна после загрузки по формуле:
h = Zm - Zg , м (14)
h = 9,37 – 7,2 = 2,17 (м.)
Выводы. Используя результаты расчётов после размещения судовых запасов (топлива, смазочного масла, пресной воды и продовольствия) и груза дифферент судна удовлетворил требованиям загрузки с дифферентом до 0,5 м на корму, а расчёты начальной остойчивости показали, что они более 0,2 м согласно требованиям Регистра.
7. Построение диаграмм статической и динамической остойчивости.
Далее производим расчет плеч статической и динамической остойчивости .Расчет плеч статической и динамической остойчивости производим с помощью пантокарен при постоянном шаге угла крена.
Для этого по объемному водоизмещению V=D/р -(плотность воды, в которой находиться судно) заходим в таблицу «Пантокарены» и с помощью линейной интерполяции выбираем плечи формы остойчивости.
Расчет плеч статической и динамической остойчивости с использованием пантокарен (приложение 3) представлен в таблице 1.10.
Рассчитываемая величина |
Значение расчетных величин | |||||||
Угол Θ (град) | 0° | 10° | 20° | 30° | 40° | 50° | 60° | 70° |
sin Θ | 0° | 0,174 | 0,342 | 0,5 | 0,643 | 0,766 | 0,866 | 0,939 |
Плечо остойч. формы, м ℓф (из пантокарен) |
0 |
1,65 |
3,26 |
4,58 |
5,59 |
6,30 |
6,82 |
7,13 |
Плечо остойч. веса, м ℓв = Z* sin Θ |
0 |
1,25 |
2,46 |
3,60 |
4,62 |
5,51 |
6,23 |
6,76 |
Плечо статич. остойч., м ℓст = ℓф - ℓв |
0 |
0,40 |
0,80
|
0,98
|
0,88
|
0,59
|
0,51
|
0,37 |
Интегральная сумма ∑ инт ℓст |
0 |
0,40 |
1,60 |
3,38 |
5,33
|
7,09 |
8,29 |
9,12 |
Плечо динам. остойч., м. рад ℓd=0,0873*∑ инт ℓст | 0 | 0,03 | 0,13 | 0,29 | 0,46 | 0,61 | 0,73 | 0,82 |
Вычисление плеч динамической остойчивости ℓd можно произвести с использованием таблицы 1.11
Таблица 1.11
Θ (град) | ℓст плечо статической остойчивости |
Сумма ℓст |
Общая ∑ инт ℓст | Плечо динамической остойчивости |
0 |
| ∑0 = 0 |
|
|
10 | ℓ10 | ∑ℓ10 = ℓ10 | ∑ℓ10 | 0,0873*∑ℓ10 |
20 | ℓ20 | ∑ℓ20= 2ℓ10+ℓ20 | ∑ℓ20 | 0,0873*∑ℓ20 |
30 | ℓ30 | ∑ℓ30= ∑ℓ20+ℓ20+ℓ30 | ∑ℓ30 | 0,0873*∑ℓ30 |
40 | ℓ40 | ∑ℓ40=∑ℓ30 +ℓ30+ℓ40 | ∑ℓ40 | 0,0873*∑ℓ40 |
50 | ℓ50 | ∑ℓ50= ∑ℓ40+ℓ40+ℓ50 | ∑ℓ50 | 0,0873*∑ℓ50 |
60 | ℓ60 | ∑ℓ60=∑ℓ50+ℓ50+ℓ60 | ∑ℓ60 | 0,0873*∑ℓ60 |
70 | ℓ70 | ∑ℓ70= ∑ℓ60+ℓ60 +ℓ70 | ∑ℓ70 | 0,0873*∑ℓ70 |
По данным таблицы 1.11 производим построение ДСО и ДДО (приложение 4).
Используя полученные данные, произведем расчёт нормируемых параметров остойчивости. Они представлены в таблице 1.12
Наименование величин
|
Обозначения и формулы | Значения величин |
Осадка судна, (м) | Т | 9,90 |
Площадь парусности, (м2) | Av (приложение 2) | 1490 |
Возвышение ЦП над ватерлинией, (м) | Zv(приложение 2) | 5,79 |
Рассчетное давление ветра, (кПа) | Pv (из таблицы 1.13правил по Zg) | 1216 |
Кренящий момент от ветра, (кНм) | Mv=0.001 PvAvZ | 10490,5 |
Относит. площадь скул. килей, % | 100 Ak/ (LB) | 1,57 |
Коэффициент | к (из таблицы 1.14правил) | 0,92 |
Относительная ширина | В/Т | 2,36 |
Безразмерный множитель | X1 (из таблицы 1.15правил) | 0,98 |
Коэффициент общей полноты | δ | 0,766 |
Безразмерный множитель | X2 (из таблицы 1.16 правил) | 1,00 |
Аргумент | /В | 0,06 |
Множитель, (градусы) | Y (из таблицы 1.17 правил) | 27,0 |
Амплитуда качки со скул. килями, (градус) |
θ2r= к X1 X2 Y |
24,3 |
Плечо опрокид. момента, (м) | ℓопр (диагр. дин.ост.) | 0,36 |
Опрокидывающий момент, (кНм) | Mопр= g Dc ℓопр | 116008,9 |
Критерий погоды | K= Mопр/Mv | 11,0 |
8. Проверка остойчивости
Остойчивость судна должна удовлетворять следующим основным требованиям:
критерий погоды К ≥ 1,0;
максимальное плечо диаграммы статической остойчивости ℓ≥ 0,2м;
угол крена, соответствующий максимальному плечу θmax ≥ 30°;
угол заката диаграммы статической остойчивости θзак ≥ 60°;
исправленная начальная метацентрическая высота h = 0,15м.
Проверка остойчивости выполняется по материалам «Информации об остойчивости судна» по допускаемым метацентрическим высотам – h ≥ hдоп.
Таблица 1.13
Давление ветра Pv, в Па (кгс/м2), для судов неограниченного района плавания можно получить из табл. 1.13
| |||||||||
Zg | 3.0 | 3.5 | 4.0 | 4.5 | 5.0 | 5.5 | 6.0 | 6.5 | 7 и более |
Pv (кг/м2) | 971 | 1010 | 1049 | 1079 | 1108 | 1138 | 1167 | 1196 | 1216 |
Амплитуда качки судна θ2r ,снабженного скуловыми килями по правилам Регистра вычисляется по формуле:
θ2r= к X1 X2 Y (15)
где к – коэффициент по правилам Регистра определяется по таблице 1.14из соотношения 100 Ak/ (LB)
Аk = 64 м2 – площадь скуловых килей (по заданию)
Ak/(LB),% | 0 | 1.0 | 1.5 | 2.0 | 2.5 | 3.0 | 3.5 | 4.0 |
k | 1 | 0.98 | 0.95 | 0.88 | 0.79 | 0.74 | 0.72 | 0.70 |