Римские своды и арки

Содержание

     1. Римские арки                                                  ………………………………..…2

     1.1 Изображения римских триумфальных  арок……………………………….4

     1.2 Триумфальная арка Тита……………………………………………………5

     1.3 Триумфальная арка Константина………………………………………….6

     2. Римские своды

           2.1. Своды на растворе              …………..…………….……..……….....6

           2.2. Опоры сводов                                                           ………………….11

           2.3. Деревянные конструкции  сводов …                   ………………...…14

     Библиографический список……………………………………………………..19 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Исходные  данные.                                                   

1. Район строительства: г.Тында  
2. T_ext = -42 C^о   -  расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки, обеспеченность 0,92 (СНиП 23-01-99).
3. T_nt=-14,7 C^о    средняя температура наружного воздуха отопительного периода (СНиП 23-01-99)
4. Z_xt=258 сут- продолжительность отопительного периода  (СНиП 23-01-99)
5. T_int=22 C^{о ;} расчетная температура внутреннего воздуха (СП 23-101-2004)
6. Зона влажности территории  -  нормальная (2 зона)
7. Условия эксплуатации ограждающей конструкции – Б
8. α_int=8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02-2003) 
9. α_ext=23- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода (табл. 8 СП-23-101-2004),

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  Расчет  №1. Теплотехнический расчет наружной стеновой панели жилого здания. 
 

  Железобетонная  панель с гибкими связями. Район строительства: г.Тында. 
 
 
 
 
 
 
 

  Поз. 1 – Железобетон, δ₁ = 100 мм, λ₁=1,63 Вт/(м²·°С);

  Поз. 2 – Утеплитель из пенополистирола ПСБ-25, δ₂ = х мм ; λ₂=0,041 Вт/(м²·°С);

  Поз. 3 – железобетон, δ₁ = 50 мм, λ₃=1,63 Вт/(м²·°С);

  D_d= (T_int - T_nt)·Z_xt=(22+14,7)·258=9468,6 где Dd- градусы суток района строительства;

   Приведенное  сопротивление теплопередачи наружной  стены следует принимать не  менее значения R_req, определяемого по табл. 4 СНиП 23-02-2003 в зависимости от Dd.

  R_req=a·Dd+b=0,00035·9468,6+1,4=4,714 м²·⁰С/Вт 
 
 

  Приведенное сопротивление теплопередачи наружной стены:

  R₀^r=R₀^соп·r, где:

  R₀^соп - сопротивление теплопередачи i-го участка ограждающей конструкции (СП-23-101-2004).

  R₀^соп=R_si+R_k+R_se;

  R_si=1/α_int=0,115 Вт/(м²·⁰С);

  R_se=1/ α_ext=0,043 Вт/(м²*⁰С);

  R_k=R₁+R₂+R₃=δ₁/λ₁+ δ₂/λ₂+ δ₃/λ₃

  δ_i,λ_i – толщина в метрах и расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя, принимаемый с учетом условий эксплуатации конструкции по  табл. Д1 СП – 23 – 101 - 2004, Получаем: 
 
 
 
 

  Проверяем соблюдение требования показателя «б» (санитарно-гигиеническое условие).

  Расчетный температурный перепад Δt₀ между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемой величины Δt_п =4 (табл. 5 СНиП 23-02-2003):

  Δt₀=n·( T_int -T_ext)/( R₀^r_· α_int) =(42+14,7)/(4,714·8,7)=1,3825;

  (R₀^r=4,714 при принимаемой толщине утеплителя )

  где n – коэффициент, учитывающий зависимость  положения наружной поверхности  ограждающей конструкции по отношению  к наружному воздуху (табл. 6 СНиП 23-02-2003), n=1.

  1,38 < 4, условие выполняется.

  Принимаем толщину  утеплителя 150 мм.

  Получаем  толщину наружной стены  300 мм. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  Расчет  №2. Теплотехнический расчет наружной кирпичной стены жилого здания 

   3-х слойная панель с облицовкой кирпичом

Поз. 1 –  Кладка из керамического пустотного облицовочного кирпича на цементно-песчаном растворе, δ₁ = 120 мм. λ₁=0,47 Вт/(м²·°С);

      Поз. 2 – Утеплитель из пенополистирола ПСБ-25, δ₂ = х мм ; λ₂=0,041 Вт/(м²·°С);

Поз. 3 –  Железобетон, δ₃ = 510 мм, λ₃=1,63Вт/(м²·°С);

  D_d= (T_int - T_nt)·Z_xt=(22+14,7)·258=9468,6

  где Dd- градусы суток района строительства;

   Приведенное  сопротивление теплопередачи наружной  стены следует принимать не  менее значения R_req, определяемого по табл. 4 СНиП 23-02-2003 в зависимости от Dd.

  R_req=a·Dd+b=0,00035·9468,6+1,4=4,714 м²·⁰С/Вт

  Приведенное сопротивление теплопередачи наружной стены:

  R₀^r=R₀^соп·r, где:

  r -коэффициент теплотехнической однородности (СП-23-101-2004), r=0,74;

  R₀^соп - сопротивление теплопередачи i-го участка ограждающей конструкции (СП-23-101-2004).

  R₀^соп=R_si+R_k+R_se;

  R_si=1/α_int=0,115 Вт/(м²*⁰С);

  α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02-2003) , α_int=8,7;

  R_se=1/ α_ext=0,043 Вт/(м²*⁰С);

  α_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода (табл. 8 СП-23-101-2004), α_ext=23;

  R_k=R₁+R₂+R₃=δ₁/λ₁+ δ₂/λ₂+ δ₃/λ₃

  δ_i,λ_i – толщина в метрах и расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя, принимаемый с учетом условий эксплуатации конструкции по  табл. Д1 СП – 23 – 101 - 2004, Получаем: 
 
 
 
 

  Проверяем соблюдение требования показателя «б» (санитарно-гигиеническое условие).

  Расчетный температурный перепад Δt₀ между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемой величины Δt_п =4 (табл. 5 СНиП 23-02-2003):

  Δt₀=n·( T_int -T_ext)/( R₀^r_· α_int) =(42+14.7)/(4,714·8,7)=1,3825;

  (R₀^r=4,714 при принимаемой толщине утеплителя )

  где n – коэффициент, учитывающий зависимость  положения наружной поверхности  ограждающей конструкции по отношению  к наружному воздуху (табл. 6 СНиП 23-02-2003), n=1

1,38 < 4, условие выполняется.

  Принимаем толщину  утеплителя 140 мм.

  Получаем  толщину наружной стены 770 мм. 
 
 
 
 
 

  Расчет  №3. Теплотехнический расчет ограждающей конструкции с вентилируемой наружным воздухом прослойкой. 

  Вентилируемый фасад.. 

  

  Поз. 1 – Кладка из керамического пустотного облицовочного кирпича на цементно-песчаном растворе, δ₁ = 380 мм,  λ₁=0,47 Вт/(м²·°С);

  Поз. 2 – Утеплитель из минераловатных плит Rockwool ВЕНТИ БАТТС , δ₂ = х мм,  λ₂=0,042 Вт/(м²·°С);

  Поз. 3 – зазор,

  Поз. 4 – подконструкция,

  Поз. 5 – облицовка.

  D_d= (T_int - T_nt)·Z_xt=(22+14,7)·258=9468,6

  где Dd- градусы суток района строительства;

   Приведенное  сопротивление теплопередачи наружной  стены следует принимать не  менее значения R_req, определяемого по табл. 4 СНиП 23-02-2003 в зависимости от Dd

  R_req=a·Dd+b=0,00035·9468,6+1,4=4,714 м²·⁰С/Вт

  Приведенное сопротивление теплопередачи наружной стены:

  R₀^r=R₀^соп·r, где:

  r -коэффициент теплотехнической однородности (СП-23-101-2004), r=0,85;

  R₀^соп - сопротивление теплопередачи i-го участка ограждающей конструкции (СП-23-101-2004).

  R₀^соп=R_si+R_k+R_se;

  R_si=1/α_int=0,115 Вт/(м²*⁰С);

  α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции (табл. 7 СНиП 23-02-2003) , α_int=8,7;

  R_se=1/ α_ext=0,093 Вт/(м²*⁰С);

  α_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода (табл. 8 СП-23-101-2004), α_ext=10,8;

    R_k=R₁+R₂=δ₁/λ₁+ δ₂/λ₂

  δ_i,λ_i – толщина в метрах и расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя, принимаемый с учетом условий эксплуатации конструкции по  табл. Д1 СП – 23 – 101 - 2004,

  Получаем: 
 
 
 
 
 

  Проверяем соблюдение требования показателя «б» (санитарно-гигиеническое условие).

  Расчетный температурный перепад Δt₀ между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней  поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемой величины Δt_п =4 (табл. 5 СНиП 23-02-2003):

  Δt₀=n*( T_int -T_ext)/( R₀^r_* α_int) = 1,38

  где  n –  коэффициент, учитывающий зависимость  положения наружной поверхности  ограждающей конструкции по отношению  к наружному воздуху (табл. 6 СНиП 23-02-2003), n=1.

  1,38 < 4, условие выполняется.

  Принимаем толщину  утеплителя 140 мм.  
 
 
 
 
 
 
 

  Расчет  №3. Теплотехнический расчет ограждающей конструкции с вентилируемой наружным воздухом прослойкой 

Вентилируемый фасад. 
 

  

  Поз. 1 – Кладка из керамического пустотного облицовочного кирпича на цементно-песчаном растворе, δ₁ = 380 мм,  λ₁=0,47 Вт/(м²·°С);

  Поз. 2 – Утеплитель из минераловатных плит Rockwool ВЕНТИ БАТТС , δ₂ = х мм,  λ₂=0,042 Вт/(м²·°С);

  Поз. 3 – зазор,

  Поз. 4 – подконструкция,

  Поз. 5 – облицовка.

  D_d= (T_int - T_nt)·Z_xt=(22+14,7)·258=9468,6