Экономическое обоснование проектирования нефтехозяйства СХПК «Присухонское»

     где Rмах – нагрузка на колесо 

     Rмах = (G+Gт+Gтел)/Zк (4.26)

     Rмах = (300+450+225)/4 = 243,75Н

     Dк = 1,7 ∙ 243,75 = 36,54 

     Принимаем Dк – 100 мм

     Определяем  диаметр цапфы: 

     Dц = Dк/(4…6) (4.27)

     Dц = 100/(4…6) = 16,6…25мм 

     Принимаем Dц = 20мм

     Выполняем проверочный расчет ходовых колес  по контактным напряжениям: 

     δк.л. = λт ∙ 2Кv ∙ Rмах / bDк (4.28)

 

     где λт – коэффициент пропорциональности для стальных колес, λт = 126;

     Кv – коэффициент влияния скорости при ручном приводе, Кv = 1;

     b – ширина поверхностей контакта, b<0,5b – 0,5S – R – r  (4.29)

     где b – ширина принятого двутавра. При Dк = 100мм принимаем двутавр №18, b = 90мм;

     S – толщина стенки двутавра, S=5,1мм;

     R – радиус закругления полки, R=9мм;

     r – радиус закругления полки, r=3,5мм

     b < 0,5 ∙ 90 – 0,5 ∙ 5,1 – 9 – 3,5 = 29,95. Принимаем b=25мм.

     δкл = 126 ∙ 2 ∙ 1 ∙ 243,75 / (25 ∙ 100) = 55,64МПа

     Допустимое  напряжение [δкл] = 350МПа > δкл = 55,64МПа. 

     4.2.8.3 Определение сопротивления передвижению в ходовых частях тележки 

     Wтр = (Gг + Gт + Gтел) ∙ (2µ + fdu) ∙ Кр / Dк (4.30)

     Wтр = (300+450+225) ∙ (2 ∙ 0,3 + 0,015 ∙ 20) ∙ 1,5 /100 = 13,16Н 

     Момент  от сил трения: 

     Тс = Wтр ∙ Dк /2 (4.31)

     Тс = 13,16 ∙ 0,1 / 2 = 0,658Н/м 

     Момент  на приводном валу создаваемый рабочим. 

     Тр = Fр ∙ Dт.к. /2 (4.32)

     где Fр – усилия рабочего, Fр = 80Н 

     Dт.к. – диаметр тягового колеса, Dт.к. = 0,2м

     Тр = 80 ∙ 0,2 / 2 = 8Н/м 

     4.2.8.4 Определение передаточного отношения механизма передвижения. 

     И ≥ Тс / (Тр ∙ η) (4.33)

     где η – КПД передачи, η = 0,85.

     И = 0,658 / (8 ∙ 0,85) = 0, 0967. Принимаем И = 1. 

     4.2.8.5 Определение основных геометрических параметров открытой прямозубой цилиндрической передачи

     Делительный диаметр резца зубчатого колеса,dк, расположенного на ободе ходового колеса, должен быть больше Dк.

     Принимаем d1 = 130 мм, число зубьев шестерен Z1 = 20.

     Число зубьев колеса: 

     Z2 =Z1 ∙ И (4.34)

     Z2 = 20 ∙ 1 = 20 

     Модуль  зацепления: 

     m = d1 /Zк (4.35)

     m = 130 / 20 = 6,5 мм. 

     Делительный диаметр шестерни: 

     d2 = Z1 ∙ m (4.36)

     d2 = 20 ∙ 6,5 = 130 мм 

     межосевое расстояние:

     аw = (d1+d2)/2 (4.37)

     аw = (130+130)/2 = 130мм. 

     Расстояние  между осями ходовых колес  с зубчатыми венцами: 

     l = d1+(30…40) = 130+30 = 160 мм. 

     4.2.9Расчет привода механизма подъема 

     Тгр = Gгр ∙ dзв / (2Кn ∙ ηбл) (4.38) 

     где Gгр – масса груза, Gгр = 3000Н ;

     dзв – делительный диаметр звездочки;

     Кп  – краткость полиспаста, Кп = 2;

     ηбл – КПД блока, ηбл = 0,98.

     dзв = Рt/Sin(180/z) (4.39)

     где Рt – шаг цепи, для цепи с калибром 70, Рt = 18,5мм;

     z – число зубьев на звездчатке, z = 8.

     dзв = 70/ Sin(180/8) = 182,97мм

     Тгр = 3000 ∙ 0,183 / (2 ∙ 2 ∙ 0,98) = 140Н/м 

     4.2.9.1 Определение тягового момента 

     Тр = Fр ∙ Dтк / 2 (4.40) 

     где Fр – усилие рабочего, прикладываемого к тяговой цепи, Fр=120Н;

     Dтк – диаметр тягового колеса. Принимаем Dтк = 400мм. 

     Тр = 120 ∙ 0,4 / 2 =24Н/м

 

     4.2.9.2 Выбор редуктора

     Выбор редуктора делаем по значению передаточного  отношения к максимальному крутящему  моменту на тихоходном валу редуктора.

     Определяем  передаточное отношение: 

     И = Тгр / (Тр ∙ ηр) (4.41)

     И = 140 / (24 ∙ 0,8) = 7,29 

     Выбираем  червячный редуктор с типоразмером Ч-80, с передаточным числом И=8 и максимальным вращающим моментом на тихоходном валу 280Н/м. 

      4.2.10 Расчет клещевого  захвата 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

     Рисунок 3 «Схема клещевого захвата» 

     Задаемся  одним из рычагов: b=300мм и углом γ=45˚. Определяем другое плечо рычага:

     С¹ = b/f – а/2 ∙ cos γ (4.42) 

     где f – коэффициент трения. Сталь по резине f = 0,6;

     а- диаметр бочки, а = 550мм.

     С¹ = 300/0,6 – 550/2 ∙ cos45˚ = 159,1мм

     с учетом запаса сцепления β = 1,3…1,5 

     С = С¹ ∙ β (4.43)

     С = 159,1 ∙ 1,3 = 206,83мм 

     4.2.11 Рсчет на прочность бочки

     На  бочку действуют силы сжатия. Определяем напряжение сжатия в бочке: 

     δсж = N ∙ D / ((πD – 300) ∙ h ∙ δ ∙ λ) ≤ [δа] (4.44) 

     где N – сила, действующая на бочки.

     где G – вес бочки с маслом, Н

     где V – объем бочки, V = 200л = 0,2м³;

     γ – плотность масла, γ = 920кг/м³;

     Gб – масса бочки, Gб = 150Н;

     D – диаметр бочки, D = 550 мм;

     λ – коэффициент, учитывающий неполноту  охвата бочки, λ = 0,98;

     πD – 300 – длина, охватываемая клещами;

     h – высота, охватываемая клещами. Принимаем h=50мм.

     δ – толщина бочки, δ = 1мм. 

     N = G/2f (4.45)

     G = 10V ∙ γ + Gб

     G = 10,2 ∙ 920 + 150 = 1990Н

     N = 1990 / (2 ∙ 0,6) = 1658,3Н 

     [δсж] – допустимое напряжение сжатия, [δсж] = 100МПа 

     δ сж = 1658,3 ∙ 550 / ((3,14 ∙ 550 – 300) ∙ 50 ∙ 1∙ 0,98) = 23,03МПа<[δсж] =100МПа 

     При захвате клещами бочка выдерживает  усилие сжатия, при ширине захвата 500 и длине захвата равное 1427,8мм.

 

     5. ОХРАНА ТРУДА И  ПРИРОДЫ ПРИ РАБОТЕ  С НЕФТЕПРОДУКТАМИ 

     5.1 Охрана труда 

     При поступлении на работу работники проходят обязательный медосмотр и в последующем 2 раза в год.

     К работе на нефтескладе допускаются  лица не моложе18 лет, прошедшие профессиональную подготовку, вводный и первичный  инструктаж. На время работы рабочие  обеспечиваются средствами индивидуальной защиты: хлопчатобумажными комбинезонами, усиленными накладками из прорезиненного капрона; сапогами резиновыми бензостойкими; зимними полусапогами; прорезиненными перчатками; противогазом и аптечкой.

     Все огневые работы на территории нефтесклада выполняются по наряду-допуску, согласованному с представителями пожарной охраны.

     Скорость  движения автотранспорта на территории нефтесклада не более 5км/ч.

     Автомобили  заправляются при неработающем двигателе, а другие самоходные машины при работающем на малых оборотах двигателе.

     Ответственность за организацию и выполнение мероприятий  по охране труда , техники безопасности и производственной санитарии, а  также пожарной безопасности на складе нефтепродуктов, постах заправки и  заправочных агрегатов возлагается на заведующего нефтескладом.

     В соответствии с СаНПиН 2.2.4.548 -96 работы на нефтескладе относятся к категории1б  с интенсивностью энергозатрат 121-150 ккал/ч (140-174 Вт), производимые сидя, стоя или связанные с ходьбой и  сопровождающиеся с некоторым физическим напряжением. По электробезопасности хозяйство относится к категории Б, разряд зрительных работ – v.

     5.1.1 Опасные и вредные производственные факторы, действующие на работников

     - Нефтебазы, склады ГСМ, АЗС  и ПАЗС - сложные

     многофункциональные системы с объектами различного производственного назначения, обеспечивающие хранение, прием и отпуск нефтепродуктов, многие из которых токсичны, имеют низкую температуру испарения, способны электризоваться, пожаровзрывоопасны.

     В связи с этим работники нефтебаз, складов ГСМ, АЗС и ПАЗС могут быть подвержены воздействию различных физических и химических опасных и вредных производственных факторов.

     - Основные физические опасные  и вредные производственные факторы:

     движущиеся  машины и механизмы, подвижные части производственного оборудования;

     повышенная  или пониженная температура поверхностей оборудования, нефтепродуктов;

     повышенная  или пониженная температура воздуха  рабочей зоны;

     повышенный  уровень шума на рабочем месте;

     повышенный  уровень вибрации;

     повышенная или пониженная влажность воздуха;

     повышенная (пониженная) подвижность воздуха;

     повышенное  значение напряжения в электрической  цепи, замыкание которой может произойти через тело человека;

     электромагнитные  поля; излучения в области низких и сверхнизких частот;

     повышенный  уровень статического электричества;

     недостаточная освещенность рабочей зоны;

     расположение  рабочего места на значительной высоте (глубине) относительно поверхности земли.

     - Основным опасным и вредным  химическим фактором является токсичность многих нефтепродуктов и их паров, особенно этилированных бензинов. 

     5.1.2 Требования безопасности, предъявляемые к организации производственных процессов 

     - Безопасность производственных  процессов на нефтебазах, складах ГСМ, АЗС и ПАЗС достигается профилактическими мерами по предупреждению опасной аварийной ситуации и должна быть обеспечена: применением технологических процессов приема, хранения, отпуска и учета нефтепродуктов в соответствии с действующими правилами и инструкциями; применением производственного оборудования, удовлетворяющего требованиям нормативной документации и не являющегося источником травматизма и профессиональных заболеваний; обустройством территории нефтебаз, складов ГСМ, АЗС; применением надежно действующих и регулярно поверяемых контрольно-измерительных приборов, устройств противоаварийной защиты, средств получения, переработки и передачи информации; применением быстродействующей герметичной запорной ирегулирующей арматуры и средств локализации опасных и вредных производственных факторов; рациональным размещением производственного оборудования и организацией рабочих мест; профессиональным отбором, обучением работников, проверкой их знаний и навыков безопасности труда; применением средств индивидуальной и коллективной защиты работников; осуществлением технических и организационных мер по предотвращению взрыва и противопожарной защите.