Қожасай кен орны мұнайының вакуумдық газойльдік каталитикалық крекинг қондырғысы жобасы. Өнімділігі 1,5 млн т/жг

lign:right;line-height:14pt">= 213,9 22,4· = 7405,5.                     (37)

(4.16) формуласы бойынша осы аумақтағы су буының алдамшы желілік жылдамдықты табамыз:

= = = 0,29м/с                               (38)

3 қыздыру секциясы сақиналы  кеңістігіболып келеді.Лифт -реактор қабырғасының қалыңдығына қарамастан қыздыру секциясының толық қимасын есептейміз:

+ = 7,06 +0,397 =6,663                     (39)

(4.12) формуласы бойынша  қыздыру секциясы корпусының диаметрі:

= 2,9м                              (40)

г) 4 сепарацияаумағының  корпусы, сепарацияға арналған  алаң қимасы  корпусы сомасынан кем болмауы керек егер де 20% -ды қорды алар болсақ:

= 1,2 · (+ ) = 1,2 · (9,87+7,06)= 20,3                                       (41)

(4.12) Формуласыбойынша сепарация аумағы корпусының диаметрі:

= 5,0м                              (42)

(3.9) формуласын қолдана  отырып көміртегі  мен су  буының реактордан шығатын қоспалар  ағысының көлемді шығындарын  анықтаймыз.

= (747,5 + 213,9) · 22,4 · = 33646,8/с              (43)

Булардың алдамшы желілік жылдамдығы, сепарация аумағындағы (4.16) формуласы бойынша тең келеді:

= = = 0,46м/с                              (44)

осы аумаққа ұсынылған мәнінен аспайды.  

 сепарациялық аумақтың  биіктігі (форсирленген алдамшы күйдірілген қабаттың деңгейінен) 4,5 м жағдайында қабылданады.

д) 5 реактордың шлемдік құбыры. Бу ағысының жылдамдығын қабылдаймыз w = 30м/с,сол кезде  реактордың шлемдік құбырының диаметрі мен қимасы (4.11) және (4.12) формулалары бойынша құралады.

= = 0,3                                (45)

= 0,63м                           (46)

е) 6 тірек өңделген катализатор реакторынан шығару . Өңделген айналып тұратын катализатор саны: өңделген

= + К =762503+3922,0 = 766425 кг/с            (47)

Тіректегі катализатор концентрациясында  с 550 кг/ ағыстың көлемді шығыныөлшеніпайналып тұрған (4.7) формуласы бойынша тең келеді:

= · = 1393,5                        (48)

Тіректегіөлшенгенағыс жылдамдығын қабылдаймыз   0,8 м/с , өңделген катализаторды шығуына тіректің қимасы мен диаметрі   формулалар бойынша (4.11) және (4.12) тиісінше тең:

= = = 0,48                          (49)

= 0,80м                     (50)

Жүргізілген есептер бойынша  лифт реактордың негізгі геометриялық өлшемдері анықталды:

а)     1 аумақ – (лифт реактор): Диаметр= 1,0 м; Биіктігі  =43,5;

б) 2 аумақ – (форсирленген қайнатылған қабат): =3,5 м; = 2,1м;

в )     3 аумақ –  қыздыру аумағы: Диаметр = 3,0 м; Биіктігі = 10,3  м;

г )     4 аумақ –  сепарация аумағы: Диаметр  = 5,0 м; Биіктігі =8,0 м;

д )    Реактордың шлемді құбыры және тиісінше өңделген катализаторды  шығаруға тірек: Диаметр = 1,0 м;  = 1,0м.

Барлық құбыр сымдарының диаметрлері жақын белгіге стандарт  бойынша дөңгелектенген.

 

 

 

4.  Катализдік крекинг реакторының таңдауы

 

Катализдік крекингтің реакторлы блогы дистилляты сералық мұнай вакуумды  өңдеуге және де жоғарыоктанды АИ -93 бензинді алуға арналған.

Технологиялық және конструктивтік шешім бойынша   бұл реакторлы  блок  қазіргі,бар модельдермен салыстырғандамодификациялы тиімді.Айрықша ерекшеленуі: тура нақты  лифт - реакторды пайдалану қайнаған қабаттағы форсирленген аумақтың бітуі, реакция өнімін реактор катализаторынан  бөлуге  мүмкіндік береді. Вертикальды секционды  жетілдірілген  регенераторды пайдалану  регенерация белсенділігі катализаторда бір сағатта 80 кг/т, транспорт желісінің   қарапайымды жүйесі  және  де ағымды реттеу мүмкіндігі. Осындай жетілдіру блок жұмысының сенімділігін және тиімділігін арттырды.

Реактор вертикальды  цилиндрлі  аппараттыңқұбылмалы қимасы.Шикізаттың сұйық булы қоспасы және су буы  аппаратқа шикізат енгізетін буын арқылы беріледі,тіректіңнегізіне (лифт реактор)  катализатор мен регенератордан түсетінылдидағы катализаторөткізгіштеараластырылады.

Газдыкатализаторлы ағыс  крекирлену нәтиежесінде пайда болған тірек бойынша, жоғарыға қарай форсирленген қайнаған қабаттың аумағына қозғалады. Бұл аумақ диаметрі 4000 мм және биіктігі 1000мм.  цилиндрлі обечайкіденпайда болады. Жылдамдықтары әртүрлі болғандықтан  онда бу фазасы катализаторынан бөліну жүреді. Соңғы бу фазасы диаметрі 8000 мм, сепарация аумағына бағытталады, ал катализатор төменге қарай  десорбционды аумаққа қозғалады. Десорберде катализаторды су буымен қыздыру жүреді.Десорбер биіктігі бойынша жеті каскадты конустар орнатылған,  катализатордың тігінен араласпауына және псевдокүйдіру поршенді режимнің пайда болуынакедергі болады.

Сепарациялық аумақта 4 топты арнайы  енгізу бар диаметрі 1440 мм екікезеңді циклондары бар. Катализатор шаңынан циклонда тазартылған  крекинг өнімдері жинақ камерасынан өтіп,  аппараттан әрі қарай өңдеуге шығады, ал ұсталған катализатор десобердің қайнаған қабатына қайтып келеді. Түсетің құбырдың шетінде «мигалкілер» кері клапандар қондырылған.

Суреттелген конструкция реакторында шикізат бөлігінің қайнаған қабаты арқылы   көпіршіктер түрінде   секіру жойылған. Бұл әсіресе   үлкен диаметрлі ірітоннажды реакторларда маңызды, кейде осы себептен шикізат конверсиясының тереңдігі және катализаторды пайдалану тиімділігі айтарлықтай төменделеді. Катализатордың қайнаған қабатта болу ұзақтығы да қысқартылған.

1 – жинақтау камерасы; 2 – стояк; 3 – жабын; 4 – циклон; 5 – циклон құбыры; 6,8 – реттеуші  решетка; 7 – мигалка; 9 – тірек; 10 – конустар; 11 – лифт реактор; 12 – сопло; А – шикізат кірісі; Б – катализатор кірісі; В_1,2 – су буы кірісі; Г – өнім шығысы; Д – катализатор шығысы; Е – люк; Ж_1,2 – манометр гильзасы; И – термопара гильзасы; Л – шлам шығысы

 

 

3.5 Қосымша аппарат - ауамен  салқындатылатын тоңазытқышты  есептеу

Десорбердің жоғарғы бөлігінен  шығып жатқан моноэтаноламин ерітіндісін  салқындатуға арналған тоңазытқышты есептейміз.

Бастапқы мәліметтер : тоңазытқыштың  өнімілігі  886142,12кг/сағ., тығыздығы 0,7624кг/м³. Қоспаның  бастапқы температурасы 78⁰С, соңғысы 40⁰С. Ауаның бастапқы температурасы 25⁰С, ал соңғысы 60⁰ С.

Есептелуі

1.Тоңазытқыштың жылулық жүктелімі. Жылулық жүктелім келесі формуламамен анықталады:

,                                                  (51)

мұнда - тоңазытқышта фракциядан алынатын жылу мөлшері, кДж/сағ., - фракцияның бастапқы және соңғы температураларындағы сәйкес энтальпиялары, кДж/кг.

 

кДж.                  (52)

2. Ауаның массалық және  көлемдік шығындары. Тоңазытқыштың  жылулық баланс теңдеуінен 

(53)

Табамыз: